Меню

Пособие по расчету закладных деталей

Анкеровка анкеров закладных деталей

яа райсуя чартяжы ыкк.

Армирование элементов монолитных железобетонных зданий Тихонов 2007 — стр 39
чет невставляется.

если есть риск, а глубина бетона позволяет — делать по выдергиванию прутка

Армирование элементов монолитных железобетонных зданий Тихонов 2007 — стр 39
чет невставляется.

если есть риск, а глубина бетона позволяет — делать по выдергиванию прутка

Пособие по расчету закладных деталей

1 Общие рекомендации

Основные расчетные требования

2 Материалы для бетонных и железобетонных конструкций

Нормативные и расчетные характеристики бетона

Нормативные и расчетные характеристики арматуры

3 Расчет бетонных и железобетонных элементов по предельным состояниям первой группы

Расчет бетонных элементов по прочности

Внецентренно сжатые элементы

Расчет железобетонных элементов по прочности

Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента

Тавровые и двутавровые сечения

Элементы, работающие на косой изгиб

Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента

Расчет элементов на действие поперечной силы по наклонной сжатой полосе

Расчет наклонных сечений на действие поперечной силы по наклонной трещине

Элементы постоянной высоты, армированные хомутами без отгибов

Элементы постоянной высоты, армированные отгибами

Элементы переменной высоты с поперечным армированием

Элементы с поперечной арматурой при косом изгибе

Элементы без поперечной арматуры

Расчет наклонных сечений на действие изгибающего момента

Расчет наклонных сечений в подрезках

Внецентренно сжатые элементы

Учет влияния прогиба элемента

Учет влияния косвенного армирования

Расчет элементов симметричного сечения при расположении продольной силы в плоскости симметрии

Прямоугольные сечения с симметричной арматурой

Прямоугольные сечения с несимметричной арматурой

Двутавровые сечения с симметричной арматурой

Расчет элементов, работающих на косое внецентренное сжатие

Общий случай расчета нормальных сечений внецентренно сжатого элемента (при любых сечениях, внешних усилиях и любом армировании)

Центрально- и внецентренно растянутые элементы

Внецентренно растянутые элементы

Расчет прямоугольных сечений, нормальных к продольной оси элемента, при расположении продольной силы в плоскости оси симметрии

Общий случай расчета нормальных сечений внецентренно растянутого элемента (при любых сечениях, внешних усилиях и любом армировании)

Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента

Элементы, работающие на кручение с изгибом (расчет пространственных сечений)

Элементы прямоугольного сечения

Элементы таврового, двутаврового и других сечений, имеющих входящие углы

Элементы кольцевого сечения с продольной арматурой, равномерно распределенной по окружности

Расчет железобетонных элементов на местное действие нагрузок

Расчет на местное сжатие

Расчет на продавливание

Расчет на отрыв

Расчет коротких консолей

Расчет закладных деталей и соединений элементов

Расчет закладных деталей

Расчет стыков сборных колонн

Расчет бетонных шпонок

4 Расчет бетонных и железобетонных элементов по предельным состояниям второй группы

Расчет железобетонных элементов по образованию трещин

Расчет железобетонных элементов по раскрытию трещин

Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента

Расчет по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси элемента

Расчет элементов железобетонных конструкций по деформациям

Определение кривизны железобетонных элементов на участках без трещин в растянутой зоне

Определение кривизны железобетонных элементов на участках с трещинами в растянутой зоне

Определение продольных деформаций

Приближенные методы расчета деформаций

5 Конструктивные требования

Минимальные размеры сечения элементов

Габариты и очертания элементов конструкций

Арматура, сетки и каркасы

Отдельные арматурные стержни

Сварные соединения арматуры

Плоские сварные сетки

Пространственные арматурные каркасы

Расположение арматуры, анкеровка, стыки

Защитный слой бетона

Минимальные расстояния между стержнями арматуры

Стыки арматуры внахлестку (без сварки)

Армирование железобетонных элементов

Армирование сжатых элементов

Армирование изгибаемых элементов

Поперечная и отогнутая арматура

Армирование элементов, работающих на изгиб с кручением

Особые случаи армирования

Армирование в местах отверстий

Армирование плит в зоне продавливания

Конструирование коротких консолей

Особенности сборных конструкций

Стыки элементов сборных конструкций

Сварные соединения закладных деталей

Отдельные конструктивные требования

Требования, указываемые на рабочих чертежах железобетонных конструкций

Дополнительные требования, указываемые на рабочих чертежах элементов сборных конструкций

Приложение 1 Вид легких и поризованных бетонов и область их применения

Приложение 2 Значения для расчета прочности изгибаемых элементов

Приложение 3 Графики несущей способности внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения с симметричной арматурой из тяжелого и легкого бетонов

Приложение 4 Сортамент арматуры

Приложение 5 Основные буквенные обозначения величин

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СТАЛЬНЫХ ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ ДЛЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

1 ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ НАУЧНОИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ БЕТОНА И ЖЕЛЕЗОБЕТОНА (НИИЖБ) ГОССТРОЯ СССР РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СТАЛЬНЫХ ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ ДЛЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ Москва Стройиздат 1984 Рекомендованы к изданию решением секции 1 железобетонных конструкций Научнотехнического совета НИИЖБ Госстроя СССР. Содержат основные положения по проектированию сварных и штампованных закладных деталей для конструкций из тяжелого и легкого бетонов, данные по материалам, методы и примеры расчета, конструктивные требования, способы сварки, антикоррозионной защиты и фиксации закладных деталей. Для инженернотехнических работников проектных организаций. Разработаны НИИЖБ Госстроя СССР (др техн. наук, проф. А.П. Васильев, кандидаты техн. наук Н.И. Катин, А.М. Подвальный, Г.Н. Судаков, инженеры В.И. Игнатьев, Б.А. Шитиков) при участии ЦНИИПромзданий Госстроя СССР (инж. И.К. Никитин), МНИИТЭП ГлавАПУ Мосгорисполкома (инженеры В.И. Сомов, Б.А. Алферов) и ЦНИИЭП жилища Госгражданстроя СССР (канд. техн. наук В.В. Королев, инж. В.А. Кафанов). 1

2 ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ УСИЛИЯ, ДЕЙСТВУЮЩИЕ НА ЗАКЛАДНУЮ ДЕТАЛЬ N нормальная сила; Q сдвигающая сила; Q x и Q y сдвигающие силы, действующие соответственно вдоль осей х и у, находящихся в плоскости наружной грани пластины и проходящих через центр тяжести нормальных анкеров в направлении осей ее симметрии; Q tot равнодействующая сдвигающих сил Q x и Q y ; М изгибающий момент относительно оси, находящейся в плоскости наружной грани пластины и проходящей через центр тяжести всех анкеров; М х и My соответственно изгибающие моменты относительно x и y; Т крутящий момент; N an наибольшее растягивающее усилие в одном ряду нормальных анкеров; N an1 наибольшее растягивающее усилие в одном нормальном анкере; Q an сдвигающее усилие, приходящееся на один ряд нормальных анкеров; Q an1 наибольшее сдвигающее усилие, приходящееся на один нормальный анкер; 2

3 наибольшее сжимающее усилие в одном ряду нормальных анкеров; наибольшее сжимающее усилие в одном нормальном анкере. ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ R b и R bt расчетные сопротивления бетона соответственно осевому сжатию и растяжению для предельных состояний первой группы; R s расчетное сопротивление анкеров закладной детали из арматурной стали для предельных состояний первой группы; R y расчетное сопротивление прокатной стали закладной детали при растяжении, сжатии и изгибе по пределу текучести; R sq расчетное сопротивление прокатной стали закладной детали при сдвиге, соответствующее R s в главе СНиП II2381 «Стальные конструкции»; E b начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ Аaп площадь поперечного сечения нормальных анкеров наиболее напряженного ряда; Аaп1 площадь поперечного сечения наиболее напряженного нормального анкера, приваренного в тавр к пластине; А ап, tot площадь поперечного сечения нормальных анкеров закладной детали; Аaпi площадь сечения наклонных анкеров наиболее напряженного ряда; 3

4 А ап, tot, i площадь поперечного сечения наклонных анкеров; z x и zу расстояния между крайними рядами нормальных анкеров, расположенных соответственно вдоль осей х и у; d номинальный диаметр анкерного стержня; l aп длина зоны анкеровки, определяемая согласно п. 5.7 настоящих Рекомендаций; l a длина анкерного стержня; g угол между анкерными стрежнями и пластиной или угол отгиба полосовых анкеров; анкеров; d толщина пластины закладной детали и полосовых A sp площадь проекции поверхности одного сферического выступа на плоскость, нормальную к оси полосового анкера; b sa ширина полосового анкера штампованной закладной детали; детали. l sa длина полосового анкера штампованной закладной РАЗНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ n общее число анкеров; п х и nу число анкеров в крайних рядах, параллельных соответственно осям х и у. 1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ 1.1. Настоящие Рекомендации распространяются на проектирование стальных сварных и штампованных закладных 4

5 деталей для конструкций из тяжелого и легкого бетонов при действии статических нагрузок При проектировании закладных деталей следует соблюдать требования глав СНиП «Бетонные и железобетонные конструкции», СНиП II2381 «Стальные конструкции», СНиП II2873* «Защита строительных конструкций от коррозии» и «Инструкции по сварке соединений арматуры и закладных деталей железобетонных конструкций» (СН 39378) При проектировании железобетонных конструкций рекомендуется применять унифицированные закладные детали или их элементы, утвержденные в установленном порядке Закладные детали должны отвечать условиям механизированного изготовления Расчетные сопротивления бетона растяжению и сжатию R bt и R b вводятся в расчет закладных деталей с учетом коэффициентов условий работы бетона gbi, принимаемых по главе СНиП Если в бетонном элементе в месте установки закладной детали имеется арматура, коэффициент условий работы бетонной конструкции gb9 = 0,9 можно не учитывать При расчете закладных деталей кроме проектных эксцентриситетов учитываются случайные эксцентриситеты, вызванные отклонениями при монтаже, а также в размерах железобетонных изделий и закладных деталей и т.п., в пределах нормированных допусков. 2. ОСНОВНЫЕ ВИДЫ ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ 2.1. Сварные закладные детали состоят в основном из пластин с приваренными к ним анкерными стержнями. В зависимости от характера действующих на деталь усилий, места расположения и удобства установки ее в арматурный каркас применяют детали с нормальными анкерами из арматурной стали, приваренными втавр (рис. 1), наклонными, приваренными внахлестку, и нормальными 5

6 (рис. 2, ав), или только наклонными, приваренными под слоем флюса (рис. 2, г) Закладные детали, изображенные на рис. 2, ав, следует применять при действии на деталь сдвигающей силы или при одновременном воздействии сдвигающей и отрывающей сил, когда Q>N. Их применение наиболее целесообразно в тех случаях, когда нормальные анкеры находятся на таком расстоянии от края элемента, что может произойти откол бетона. Деталь, изображенную на рис. 2, в, применяют при знакопеременной нагрузке, а деталь, изображенную на рис. 2, г, при действии отрывающей и сдвигающей сил, когда Q an >N an /tg g. Рис. 1. Закладные детали с нормальными анкерами а без усилений; б с анкерными пластинами; в с высаженными головками; г с двумя пластинами (типа «закрытый столик») 6

7 Рис. 3. Закладные детали усложненной конструкции а с жесткими анкерами; б с приваркой уголков 7

8 Рис. 2. Закладные детали с нормальными и наклонными анкерами ав с наклонными анкерами, приваренными внахлестку, и нормальными; г с наклонными анкерами, приваренными под слоем флюса 8

9 Рис. 4. Штампованные закладные детали 1 участок закладной детали, выполняющий функцию пластины; 2 полосовой анкер 2.3. Применение закладных деталей только с нормальными анкерами рекомендуется в случаях, не указанных в п. 2.2, а также при Q>N, если установка деталей с наклонными анкерами в арматурный каркас затруднительна. 9

10 2.4. Закладные детали усложненной конструкции (рис. 3) рекомендуется проектировать при действии на деталь больших знакопостоянных и знакопеременных нагрузок, когда нельзя применить детали с анкерными стержнями. Такие закладные детали проектируются на основе экспериментальных данных Штампованные закладные детали (рис. 4) наиболее рационально применять при действии на них небольших нагрузок, например для железобетонных элементов крупнопанельных зданий или для деталей, передающих нагрузку от стеновой панели к колонне, и т.п. Примечание. Участок штампованной закладной детали, выполняющий (аналогично сварной детали) функцию пластины, в дальнейшем будем именовать «пластина». 3. МАТЕРИАЛЫ 3.1. Анкеры сварных закладных деталей рекомендуется проектировать преимущественно из арматурной стали классов А II и AIII диаметром 825 мм. Марку стали для анкерных стержней принимают по табл. 1 настоящих Рекомендаций Пластины сварных закладных деталей и штампованные закладные детали, рассчитываемые на усилия от статических нагрузок, рекомендуется проектировать: а) для расчетной температуры эксплуатации конструкций до минус 30 С вкл. из стали марок ВСт3кп2 (ГОСТ 38071*) и ВСт3кп21 (ТУ ); б) для расчетной температуры эксплуатации конструкций ниже минус 30 С до минус 40 С вкл. из стали марок ВСт3пс6 (ГОСТ 38071*), ВСт3пс61 и ВСт3пс62 (ТУ ). Расчетную температуру следует принимать согласно п. 1.3 главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций. Можно применять и сталь других марок при соблюдении требований по выбору материалов для сварки (см. главу СНиП II2381). 10

Читайте так же:  Договор о материальной ответственности продавца продуктового

11 4. РАСЧЕТ ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ 4.1. Расчет анкерных стержней, приваренных втавр к плоским элементам стальных закладных деталей, на действие изгибающего момента, нормальной и сдвигающей сил, действующих в одной плоскости симметрии закладной детали (рис. 5, а), следует производить по формуле где (1) (2) Таблица 1 11

12 Условия эксплуатации констру Статические нагрузки Вид арматуры и Класс документы, армату регламентирующие туры качество Марка стали Диаметр, мм в отапливаемых зданиях на открытом возду неотапливаемых з при расчетно температуре до минус 30 С вкл. ниже минус 30 С до минус 40 С вкл. ниже минус 40 С до минус 55 С вкл. Стержневая горячекатаная гладкая (ГОСТ ) AI Ст3сп Ст3пс Ст3кп ВСт3сп ВСт3пс ВСт3пс ВСт3пс ВСт3кп

13 Условия эксплуатации констру Статические нагрузки Вид арматуры и Класс документы, армату регламентирующие туры качество Марка стали Диаметр, мм в отапливаемых зданиях на открытом возду неотапливаемых з при расчетно температуре до минус 30 С вкл. ниже минус 30 С до минус 40 С вкл. ниже минус 40 С до минус 55 С вкл. ВСт3Гпс Стержневая горячекатаная периодического профиля (ГОСТ ) АII ВСт5сп ВСт5пс ВСт5пс АсII 10ГТ AIII 35ГС Г2С

14 (3) z расстояние между крайними рядами анкеров; п аn число рядов анкеров вдоль направления сдвигающей силы. Если не обеспечивается равномерная передача сдвигающей силы Q на все ряды анкеров, при определении сдвигающего усилия Q an учитывается не более четырех рядов; j коэффициент, определяемый для анкерных стержней диаметром 825 мм (для тяжелого бетона классов В12,5 В50 и легкого бетона классов В 12,5В30) по формуле (4) но принимаемый не более 0,7. Для бетона классов выше В50 коэффициент j принимается как для бетона класса В50. Для тяжелого (обычного) бетона коэффициент j можно определять по табл. 2. (5) 14

15 Рис. 5. Схема усилий, действующих на закладную деталь а в одной плоскости симметрии; б в двух плоскостях симметрии В формуле (5): R b и R s в МПа; A an1 в см 2 ; 15

16 коэффициент, принимаемый равным: для тяжелого (обычного) бетона 1; для мелкозернистого бетона вида А 0,8; для мелкозернистых бетонов видов Б и В 0,7; для легкого бетона (где объемная масса бетона, кг/м 3 ). При определении R b коэффициент (см. главу СНиП ) принимается равным 1; j1 коэффициент, определяемый по формуле (6) но принимаемый не менее 0,15. Коэффициент w принимается равным: (имеется прижатие); (7) (нет прижатия). (8) 16

17 Если растягивающие усилия в анкерах отсутствуют, j1 = 1. Площадь сечения анкеров остальных рядов должна приниматься равной площади сечения анкеров наиболее напряженного ряда. В формулах (1) и (4) нормальная сила N считается положительной, если она направлена от закладной детали (см. рис. 5), и отрицательной, если она направлена к ней. Если нормальные усилия N ап и, а также сдвигающее усилие Q an при вычислении по формулам (2) (4) получают отрицательные значения, в формулах (1) и (3) они принимаются равными нулю. Кроме того, если N ап получает отрицательное значение, в формуле (3) принимается = N. При расположении закладной детали на верхней (при бетонировании) поверхности изделия коэффициент j уменьшается на 20 %, а значение принимается равным нулю Расчет нормальных анкеров закладных деталей на действие расположенных в двух плоскостях симметрии закладной детали изгибающих моментов и сдвигающих сил, а также нормальной силы (рис. 5, б) рекомендуется выполнять по формуле Таблица 2 17

18 Коэффициент j для класса тяжелого (обычного) бетона Диаметр анкера, мм В15 В20 B25 B30 B40 для класса арматуры AI АII A III AI AII A III AI AII A III AI АII A III AI AII A III A 8 0,60 0,48 0,66 0,53 0,70 0,57 0,70 0,60 0,70 0,66 0, 10 0,58 0,52 0,45 0,64 0,57 0,50 0,69 0,62 0,54 0,70 0,65 0,57 0,70 0,70 0,63 0, 12 0,55 0,50 0,43 0,61 0,55 0,48 0,66 0,59 0,52 0,70 0,62 0,55 0,70 0,69 0,60 0, 14 0,53 0,47 0,41 0,58 0,52 0,46 0,63 0,56 0,49 0,66 0,59 0,52 0,70 0,65 0,57 0, 16 0,50 0,45 0,39 0,55 0,49 0,43 0,59 0,53 0,47 0,63 0,56 0,49 0,69 0,62 0,54 0, 18 0,47 0,42 0,37 0,52 0,46 0,41 0,56 0,50 0,44 0,59 0,53 0,46 0,65 0,58 0,51 0, 20 0,44 0,39 0,34 0,49 0,44 0,38 0,52 0,47 0,41 0,55 0,50 0,43 0,61 0,54 0,48 0, ,41 0,37 0,32 0,46 0,41 0,36 0,49 0,44 0,39 0,52 0,46 0,41 0,57 0,51 0,45 0, 0,37 0,33 0,29 0,41 0,37 0,32 0,44 0,40 0,35 0,47 0,42 0,37 0,51 0,46 0,40 0, Примечания: 1. Для бетона класса В 12,5 коэффициент j следует уменьшать на 0,02 по сравнению с коэффициентом j для бетона класса В15. 18

19 2. Значения коэффициентов j приведены при произведении коэффициентов условия работы бетона, равном 1. где (9) (10) (11) (12) (13) j см. п. 4.1 настоящих Рекомендаций; j1 коэффициент, определяемый по формуле (6), но принимаемый не менее 0,15; w коэффициент, принимаемый 19

20 (имеется прижатие); (14) (нет прижатия). (15) Площадь сечения остальных анкерных стержней принимается равной площади наиболее напряженного анкерного стержня. Все остальные рекомендации, касающиеся знаков усилий и т.д., приведенные в п. 4.1, относятся к расчетным формулам настоящего пункта. Если выполняется условие значение (16), в формуле (11) заменяют на (см. п. 4.1) Расчет нормальных анкеров закладных деталей на действие нормальной и сдвигающей сил, а также изгибающих и крутящего моментов (рис. 6) рекомендуется производить по формуле (9), где N an1, 20

21 , j и j1 определяются соответственно по формулам (10), (13), (5) и (6), a Q an1 no формуле здесь (17) (18) (19) 21

22 Рис. 6. Схема усилий, действующих на закладную деталь при наличии крутящего момента Рис. 7. Схема усилий, действующих на закладную деталь с анкерами, приваренными внахлестку и втавр r x max и r у тах расстояния от анкерного стержня, наиболее удаленного от центра тяжести всех анкеров, соответственно до 22

23 осей у и х; r x i и r у i расстояния анкерного стержня соответственно до осей y и х В закладной детали с анкерами, приваренными внахлестку под углом от 15 до 30 и втавр (рис. 7), наклонные анкеры следует рассчитывать на действие сдвигающей силы (при Q>N, где N отрывающая сила) по формуле где (20) см. п. 4.1 настоящих Рекомендаций. При этом устанавливаются нормальные анкеры, которые следует рассчитывать по формуле (1) при j1 = 1 и при значении Q an, равном 0,1 сдвигающего усилия, определяемого по формуле (3). Допускается уменьшать площадь сечения наклонных анкеров за счет передачи на нормальные анкеры части сдвигающей силы, равной Q 0,9 R s A an,tot,i. В этом случае j1 определяется по формуле (6). Если на закладную деталь действует только сдвигающая сила, площадь сечения нормальных и наклонных анкеров рекомендуется определять из условия Q 0,9 R s А ап,tot,i + 0,9 R s А ап,tot j. (21) где j см. п. 4.1 настоящих Рекомендаций; при этом второе слагаемое должно быть не менее 0,1Q Если под флюсом к пластине приварены только наклонные анкеры под углом g³45 (рис. 8), при Q an > N an /tg g расчет таких анкеров можно производить аналогично расчету нормальных анкеров (см. п. 4.1 настоящих Рекомендаций) по формуле 23

24 (22) где A an,i площадь сечения анкеров наиболее напряженного ряда; (23) (24) (25) Рис. 8. Схема усилий, действующих на закладную деталь с наклонными анкерами, приваренными под слоем флюса 24

25 z расстояние между крайними рядами анкеров, но в плоскости пластины; п ап число рядов анкеров вдоль направления сдвигающей силы; j см. п. 4.1 настоящих Рекомендаций; (26) но не более 0,15; (27) (имеется прижатие); (28) (нет прижатия). (29) При отсутствии в анкерах растягивающих усилий принимается j1i = 1. Если величины N an,i, Q an,i и менее нуля, в формулах (22) и (24) они принимаются равными нулю. 25

26 4.6. Конструкция сварных закладных деталей с приваренными к ним элементами, передающими нагрузку на закладные детали, должна обеспечивать включение анкерных стержней в работу в соответствии с принятой расчетной схемой. Внешние элементы закладных деталей и их сварные соединения рассчитывают согласно указаниям главы СНиП II2381. При расчете пластин и фасонного проката на отрывающую силу рекомендуется принимать, что они шарнирно соединены с нормальными анкерными стержнями. Если элемент, передающий нагрузку, приваривается к пластине по линии расположения одного из рядов анкеров, при расчете отрывающую силу рекомендуется уменьшать на величину n r A an1 R s (n r число анкеров в данном ряду) Кроме того, толщину пластины расчетной закладной детали, к которой втавр привариваются анкеры, следует проверять из условия (30) где d d расчетный диаметр анкерного стержня. Для типов сварных соединений, обеспечивающих большую зону включения пластины в работу при вырывании из нее анкерного стержня и при соответствующем экспериментальном обосновании, возможна корректировка условия (30) Если все нормальные анкеры растянуты, т.е. выполняется условие (где (31) 26

27 см. п. 4.1 настоящих Рекомендаций), производят расчет на выкалывание бетона следующим образом: а) для нормальных анкеров с усилением на концах (см. рис. 9, а и п. 5.8) из условия (32) где А площадь проекции на плоскость, нормальную к анкерам, поверхности выкалывания, идущей от усилений анкеров (краев анкерных пластин, высаженных головок или от мест пересечения коротышей с анкером) под углом 45 к осям анкеров; при эксцентриситете силы относительно центра тяжести анкеров размер проекции поверхности выкалывания в направлении этого эксцентриситета уменьшается на величину, равную 2е 0, при соответствующем смещении наклонной грани поверхности выкалывания (рис. 9, а); площади анкерных пластин или высаженных головок, расположенных на поверхности выкалывания, не учитываются; j2 коэффициент, принимаемый равным: для тяжелых бетонов 0,5; для бетонов на пористых заполнителях 0,4; j3 коэффициент, принимаемый равным: 27

28 Рис. 9. Схема выкалывания бетона анкерами закладной детали а с усилениями на концах при б без усилений на концах при 28

29 1 точка приложения нормальной силы N; 2 поверхность выкалывания; 3 проекция поверхности выкалывания на плоскость, нормальную к анкерам При этом, если часть стержня длиной а расположена в зоне бетона при, j3 рекомендуется определять по формуле (33) Сжимающие напряжения в бетоне sbc, перпендикулярные нормальному анкеру и распределенные по всей его длине, определяются как для упругого материала по приведенному сечению от постоянно действующих нагрузок при коэффициенте надежности по нагрузке, равном 1; а 1 и а 2 размеры проекции поверхности выкалывания; e1 и e2 эксцентриситеты силы N относительно центра тяжести площади А в направлении соответственно а 1 и а 2 ; б) для анкеров без усиления на концах расчет производят из условия (34) где Аh то же, что и А, если поверхность выкалывания идет от анкеров на расстоянии h от пластины закладной детали (рис 9, б); и 29

Читайте так же:  Отчет о движении материальных ценностей

30 размеры проекции поверхности выкалывания; и эксцентриситеты силы N относительно центра площади Аh в направлении соответственно и ; A an,a площадь сечения всех анкеров, пересекающих поверхность выкалывания. Условие (34) проверяется при различных значениях h, меньших длины анкеров или равных ей. Если число рядов анкеров в направлении эксцентриситета больше двух, в условиях (32) и (34) силу N можно уменьшить на величину. Если концы анкеров находятся вблизи поверхности бетона, противоположной пластине закладной детали, необходимо произвести дополнительную проверку условия (34) без учета последнего члена при h, равном расстоянию от пластины до противоположной грани элемента; при этом часть площади Аh, расположенная между крайними рядами анкеров, не учитывается Если N’an>0, при наличии усиления на концах анкеров расчет бетона на выкалывание (рис. 10) производится из условия (35) 30

31 где N an см. формулу (2): А 1 то же, что и А в формуле (32), если поверхность выкалывания начинается от места усиления анкеров наиболее растянутого ряда (см. рис. 10); е эксцентриситет усилия N ап относительно центра тяжести площади А 1 в направлении а. Расчет на выкалывание можно не производить, если концы анкеров заведены за продольную арматуру, расположенную у противоположной от закладной детали грани колонны, а усиления анкеров в виде пластин или поперечных коротышей зацепляются за стержни продольной арматуры диаметром: при симметричном зацеплении не менее 20 мм, при несимметричном не менее 25 мм (рис. 11). В этом случае участок колонны между крайними рядами анкеров проверяется согласно п «Руководства по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения)» (М., 1977) на действие поперечной силы, равной где Q col поперечная сила на участке колонны, прилежащем к наиболее растянутому ряду анкеров закладной детали, определяемая с учетом усилий, действующих на закладную деталь В том случае, если предусматривается применение унифицированных закладных деталей, их несущая способность по расчету на выкалывание может быть увеличена установкой дополнительной арматуры вдоль анкеров из расчета на полное усилие Для закладной детали с анкерами, наклонными к бетонной поверхности под углом g³45 и имеющими на концах усиление, расчет на выкалывание бетона производится следующим образом: а) если все наклонные анкеры растянуты (рис. 12), т.е. 31

32 из условия (36) где N I = Nsing + Qcosg проекция равнодействующих всех внешних сил на ось, проходящую вдоль наклонных анкеров; A I площадь проекции на плоскость, нормальную к анкерам поверхности выкалывания, идущей от краев усилений анкеров под углом 45 к осям анкеров и ограниченной с наименее наклонной стороны плоскостью среза, проходящей параллельно осям анкеров на расстоянии от ближайшего ряда анкеров, равном (37) Рис. 10. Схема выкалывания бетона растянутыми анкерами закладной детали при 1 проекция поверхности выкалывания на плоскость, нормальную к анкерам; 2 анкерная пластина; 3 точка приложения усилия N an 32

33 Рис. 11. Конструкция закладной детали, при которой не требуется расчет на выкалывание а закладная деталь с коротышами, симметрично зацепленными за продольную арматуру колонны; б эпюра Q участка колонны с закладной деталью; в анкеры закладной детали с анкерными пластинами, несимметрично зацепленными за продольную арматуру колонны; 1 поперечные коротыши, приваренные контактной сваркой к анкерам; 2 анкеры; 3 анкерные пластинки В формулах (36) и (37): lа длина заделки анкера; а р сторона анкерной пластины (см. рис. 12); при эксцентриситете силы N i относительно центра тяжести анкеров размер проекции поверхности выкалывания в направлении этого эксцентриситета уменьшают на величину 2е 0 при соответствующем смещении грани поверхности выкалывания и плоскости среза; площадь анкерных пластин (или высаженных головок), расположенных на поверхности выкалывания, не учитывается; A sq площадь поверхности среза; j2 см. п. 4.7 настоящих Рекомендаций; j3i коэффициент, определяемый так же, как и j3 (см. п. 4.7); при этом величину напряжения обжатия sbc умножают на sin 2 g; e эксцентриситет силы Ni относительно центра тяжести площади Ai в направлении a. 33

34 Рис. 12. Схема выкалывания бетона наклонными анкерами при а при отсутствии эксцентриситета силы N i относительно центра тяжести анкеров; б при наличии такого же эксцентриситета; 1 поверхность выкалывания; 2 поверхность среза; 3 проекция R bt ) в пределах их расчетной длины, необходимо либо устройство высаженных головок, либо припарка анкерных пластин. Растягивающее напряжение в бетоне sbt определяется как для упругого тела. 64

65 5.9. Расчетные анкеры из гладкой арматуры класса АI следует применять только при наличии усилений на их концах в виде пластинок, высаженных головок и поперечных коротышей. Длина этих анкеров определяется по расчету на выкалывание и смятие бетона (см. пп. 4.7, 4.8 и ). Для конструктивных деталей допускается применение анкеров из той же стали с устройством на их концах крюков Закладные детали в бетонах на пористых заполнителях проектных классов В5В10 рекомендуется проектировать таким образом, чтобы отрывающие силы воспринимались нормальными анкерами, а сдвигающие наклонными. Анкеры закладных деталей в этих случаях рекомендуется принимать из арматурной стали периодического профиля класса АII или из гладкой арматурной стали класса АI диаметром не более 16 мм. На концах анкеров следует предусматривать усиления в виде высаженных головок, а также в виде приваренных пластин или поперечных коротышей. Длина анкерных стержней и размеры усиления определяются по расчету на выкалывание и смятие бетона (см. пп. 4.7, 4.8, ). При этом длину анкера принимают не менее 15d, а диаметр высаженной головки не менее 3d Штампованные закладные детали рекомендуется проектировать из полосовой (листовой) стали толщиной 48 мм. Они состоят из двух участков внешнего и анкерного, расположенного в бетоне. Для обеспечения надежного сцепления полосовых анкеров с бетоном на них рекомендуется предусматривать сферические односторонние или двусторонние выступы. Возможно применение других способов, обеспечивающих прочность заделки анкерных участков при соответствующем экспериментальном и техникоэкономическом обосновании. Штампованные закладные детали рекомендуется проектировать таким образом, чтобы направление основного внешнего усилия совпадало с поправлением анкерующих частей или составляло с этим направлением угол не более 25, а при раскрое полосы отходы были минимальными. Однако при этом нужно стремиться также к минимальному количеству типоразмеров Толщина пластины штампованной закладной детали определяется согласно пп. 4.16, 4.21 и технологическим требованиям по сварке, прицеленным в пп. 5.3 и 5.15 настоящих Рекомендаций. 65

66 5.13. Основные типы штампованных закладных деталей для железобетонных конструкций панельных зданий приведены на рис. 4. Эти детали 1 рекомендуется проектировать из полосовой (листовой) стали толщиной 46 мм. Отгибы анкерных участков выполняются под углом не более 25 к направлению выдергивающей силы, при этом отгибы рекомендуется располагать не ближе 25 мм от места выхода анкера из бетона. При изготовлении штампованных закладных деталей на полосовых анкерах выштамповываются 39 односторонних или двусторонних сферических выступов высотой 35 мм, шагом 2535 мм. Полосовые анкеры рекомендуется выполнять шириной 2530 мм. Зазор между полосовыми анкерами и между анкером и гранью железобетонного элемента рекомендуется принимать не менее 25 мм. Смежные полосовые анкеры взаимно отгибаются на угол не менее 15. В штампованной закладной детали внутренний радиус закруглений рекомендуется принимать не менее толщины ее полосы, а внутренний радиус загиба полосовых анкеров не менее чем полторы толщины полосы. 1 А. с (СССР). Дмитриев И. Н. Закладная деталь. Опубл. Б. И., 1977, При проектировании штампованных закладных деталей для наружных стеновых панелей из бетона на пористых заполнителях или трехслойных панелей из тяжелого бетона на концах полосовых анкеров со сферическими выступами предусматривают крюки высотой не менее 60 мм (рис. 4, г), которые должны иметь не менее чем два выступа. При этом угол между крюком и полосовым анкером рекомендуется принимать не более Сварные соединения анкерных стержней с пластинами следует проектировать в соответствии с требованиями ГОСТ , а также с учетом данных табл. 5 настоящих Рекомендаций. Сварные соединения рекомендуется выполнять: поз. 14, 6, 7, 1012 табл. 5 в соответствии с требованиями «Инструкции по сварке соединений арматуры и закладных деталей железобетонных конструкций» (СН 39378); поз. 5 табл. 5 в соответствии с «Указаниями по технологии изготовления облегченных штампосварных закладных деталей железобетонных конструкций» (У8782) Главмоспромстройматериалов, М., 1982; поз. 3, 8. 9 табл. 5 в соответствии с «Рекомендациями по технологии сварки под флюсом наклонных соединений закладных деталей и тавровых соединений по элементу жесткости» НИИЖБ (М., 1982). 66

67 Таблица 5 Предельные размеры и соотношения позиции Способ сварки Класс арматуры d, мм мин макс d, мм d/d, мин Эскизы Тавровое соединение 1 Автоматическая дуговая под флюсом AI 8 40 ³4 0,5 АII ³6 0,55 AIII ³20 0, ³5 0, ³20 0,75 z ³ 25+d при d 22 мм; z ³ 2d при d ³ 25 мм 2 Ручная дуговая под флюсом АI 8 ³6 АII ³8 0,75 AIII 8 ³6 67

68 Предельные размеры и соотношения позиции Способ сварки Класс арматуры d, мм мин макс d, мм d/d, мин Эскизы 3 Дуговая под флюсом по элементу жесткости (рельеф, зиг, наплавка и т.д.) AI ,4 АII ,4 AIII ,5 z ³ 25+d при d 16 мм; z ³ 10+2d при d = 1825 мм 4 Полуавтоматическая в среде СО 2 АI 0,5 AII ³8 0,5 АIII 0,55 АI 0,5 АII ³10 0,5 AIII 0,55 68

69 Предельные размеры и соотношения позиции Способ сварки Класс арматуры d, мм мин макс d, мм d/d, мин Эскизы 5 Контактнорельефная АI 6 20 ³4 0,4 AII ³4 0,4 АIII 6 20 ³4 0,4 6 Ручная валиковыми швами в раззенкованное отверстие АI 8 40 ³6 0,5 АII ³8 0,65 AIII 8 40 ³6 0,75 При d 12 мм соединение допускается выполнять без подварочного шва 7 Ванная одноэлектродная в инвентарных формах АI AII ³8 0,5 AIII Наклонное соединение 69

70 Предельные размеры и соотношения позиции Способ сварки Класс арматуры d, мм мин макс d, мм d/d, мин Эскизы 8 Автоматическая дуговая под флюсом AI 8 25 ³4 0,5 АII ³6 0,55 АIII 8 25 ³5 0,65 g = 4585 при d = 16 мм; g = 6085 при d =1825 мм 9 Автоматическая дуговая под флюсом в торец AI 8 16 ³4 0,5 AII ,55 AIII ,65 Соединение внахлестку 10 Контактная по одному рельефу AI 6 14 АII ³4 0,3 AIII

71 Предельные размеры и соотношения позиции Способ сварки Класс арматуры d, мм мин макс d, мм d/d, мин Эскизы 11 Контактная по двум рельефам AI 6 16 AII ³4 0,3 AIII Ручная дуговая протяженными швами АI АII ³4 0,3 AIII П р и м е ч а н и я: 1. Размеры конструктивных элементов сварных соединений могут быть определены в соответствии с документами, указанными п настоящих Рекомендаций. 2. При использовании способов сварки поз. 1, 2, 4, 68 толщина пластины может быть уменьшена на 25 %, если с ее внешней стороны предусматривается приварка ребер жесткости или жесткой конструкции, по линии, соединяющей центры анкерных стержней, однако значение d/d должно быть не менее 0,3. 3. Соединение 11 при d 14 мм применяется в случаях, когда не исключено воздействие на него случайных моментов. 71

72 4. В том случае, когда анкерные стержни установлены с запасом по площади сечения против требуемой расчетом по прочности, минимальные значения d/d при способах сварки поз. 1, 2 и 6 могут быть уменьшены путем умножения этих значений на отношение d d /d an (где d и d an диаметры анкера соответственно расчетный и фактический); при этом значение d/d должно быть не менее 0,3. В рабочих чертежах должны быть указаны наименьшее N 1 и среднее арифметическое N 2 значения контрольных нагрузок для приемочных испытаний, где и. Браковочные минимумы значений показателей прочности сварных соединений С 1 и С 2 следует принимать по ГОСТ С целью уменьшения значения d/d сварка по поз. 4 может выполняться в глубоко отформованных отверстиях в соответствии с Указаниями У8782. Выбор типов соединений и способов сварки следует осуществлять с учетом технологических возможностей предприятияизготовителя и техникоэкономических показателей Для тавровых соединений анкерных стержней с пластинами предпочтительной является автоматическая дуговая сварка под флюсом. Ручную дуговую сварку в раззенкованные отверстия вследствие большой трудоемкости процесса можно применять в том случае, если применение рекомендуемых способов сварки невозможно Соединения внахлестку анкеров и арматурных стержней (диаметром не более 16 мм) с пластинами при угле g = 020 рекомендуется преимущественно выполнять с помощью контактной рельефноточечной сварки. Для закладных деталей, устанавливаемых в конструкциях, подвергающихся воздействию вибрационных нагрузок, применение рельефноточечной сварки не допускается. 72

Читайте так же:  Налог на акции газпрома

73 5.18. При изготовлении закладных деталей типа «закрытый столик» (см. рис. 1, г) рекомендуется применять способы сварки, указанные в табл. 5, поз 4 и При определении длины заготовок для нормальных и наклонных анкеров, привариваемых под слоем флюса, а также нормальных анкеров, привариваемых контактной рельефноточечной сваркой, рекомендуется учитывать припуск, равный 15 мм, на осадку при сварке Допускается применять способы сварки, не предусмотренные табл. 5, но обеспечивающие качество сварных соединений, в соответствии с требованиями ГОСТ и СП Применение таких способов сварки должно быть регламентировано ведомственным нормативным документом или стандартом предприятия, утвержденным в установленном порядке Для обеспечения долговечности закладных деталей следует предусматривать антикоррозионную защиту. Выбор способа защиты назначается в зависимости от степени агрессивности среды, в которой будет эксплуатироваться закладная деталь, в соответствии с требованиями главы СНиП II2873*, а также рекомендациями «Руководства по проектированию антикоррозионной защиты промышленных и сельскохозяйственных зданий и сооружений. Неметаллические конструкции» (М., 1975), пп и табл. 6 настоящих Рекомендаций Защиту закладных деталей, соединительных элементов и сварных соединений в узлах сопряжений рекомендуется в первую очередь обеспечивать бетонированием их плотным бетоном, прочность которого должна быть не менее прочности бетона соединяемых конструкций. В крупнопанельных жилых и гражданских зданиях с относительной влажностью помещений до 60 % допускается замоноличивание закладных деталей плотным бетоном класса В15 при классе бетона соединяемых элементов, равном В25. Толщина защитного слоя тяжелого бетона составляет не менее 30 мм. Ширина раскрытия трещин не должна превышать величин, указанных в табл. 6 и 7 главы СНиП II2873*. Таблица 6 73

74 Степень агрессивного воздействия газовой среды металлическое или металлизационное толщиной d, мкм Система защитных покрытий лакокрасочное грунт покрытие Неагрессивная и слабоагрессивная, j 60 % или гальваническое, d = 60 мкм Цинковое металлизационное, d = 120 мкм Алюминиевое металлизационное, d = 120 мкм Углеводородный состав 74

75 Степень агрессивного воздействия газовой среды металлическое или металлизационное толщиной d, мкм Система защитных покрытий лакокрасочное грунт покрытие Среднеагрессивная Цинковое металлизационное, d = 120 мкм ХС010 или Эмаль ХС068 (2 слоя) ХС710 (2 слоя) То же То же Смесь (1 : 1) из лака ХСЛ с эмалью ХСЭ (2 слоя)» ХС010 или ХС068 (2 слоя) Эмаль ХСЭ (2 слоя) Алюминиевое металлизационное, d = 150 мкм ВЛ02 (1 слой) ПХВ26, или ПХВ124, или ПХВ412 (2 слоя) Цинковое металлизационное, d = 150 мкм ЭП0010 (1 слой) ЭП0010 (2 слоя) Алюминиевое металлизационное, d = 150 мкм ВЛ02 (1 слой) ЭП531 (2 слоя) 75

76 Степень агрессивного воздействия газовой среды металлическое или металлизационное толщиной d, мкм Система защитных покрытий лакокрасочное грунт покрытие Среднеагрессивная Алюминиевое металлизационное, d = 150 мкм То же» ВЛ02 (1 слой) ХС010 (2 слоя) или ХСЭ26 с содержанием 1015 % ЭП0010 (3 слоя) Сильноагрессивная Алюминиевое металлизационное, d = 150 мкм ЭП0010 (1 слой) ЭП773 (2 слоя) То же ЭП0010 (1 слой) ЭП773 (3 слоя) Примечания: 1. Кроме лакокрасочных и комбинированных покрытий, указанных в табл. 6, могут быть использованы и другие системы покрытий, если возможность их применения для данных условий эксплуатации доказана испытаниями и согласована с Госстроем СССР. 2. Углеводородный состав состоит из солидола или смазки СХК в количестве 2530 % и машинного минерального масла в количестве 7075 %. 3. Антикоррозионная защита закладных деталей, эксплуатируемых в средах с повышенной (соответствующей группам газов Н и Г) концентрацией хлора, фтора, хлористого и фтористого водорода при относительной влажности воздуха более 75 %, производится после проверки защитной способности покрытий в этих средах. 76

77 5.23. Способ защиты от коррозии необетонируемых стальных закладных деталей и соединительных элементов, которые полностью или частично недоступны для возобновления защитных покрытий в процессе эксплуатации, следует выбирать в зависимости от степени агрессивности среды, определяемой по табл главы СНиП II2873*, и условий эксплуатации: а) лакокрасочные (табл. 40* и 41* главы СНиП II2873*), органосиликатные (ОС1110) и другие покрытия при неагрессивной и слабоагрессивной степени воздействия среды, когда относительная влажность воздуха в помещении не более 60 %; б) металлические покрытия (цинковые и алюминиевые) при неагрессивной и слабоагрессивной степени воздействия среды, когда относительная влажность воздуха в помещении 61 % и выше; в) комбинированные покрытия (лакокрасочные по металлизированному слою) при средне и сильноагрессивной степенях воздействия среды. Для защиты соединительных элементов, полностью доступных для возобновления на них покрытий в процессе эксплуатации конструкций, могут быть предусмотрены лакокрасочные покрытия, перечисленные в табл. 40* и 41* СНиП II2873* и др. Рекомендуемые системы защиты закладных деталей приведены в табл Горячие, гальванические и металлизационные цинковые покрытия рекомендуется применять для защиты закладных деталей железобетонных конструкций в жилых, общественных и производственных зданиях, не подвергающихся воздействию кислых газов. Алюминиевые покрытия можно применять в тех случаях, что и цинковые. Кроме того, они могут быть предусмотрены для защиты закладных деталей в конструкциях из бетона автоклавного твердения и для защиты закладных деталей и соединительных элементов в конструкциях, испытывающих воздействие агрессивных газовых сред, содержащих сернистый газ, сероводород и другие кислые газы, по отношению к которым цинковые покрытия недостаточно стойки. Покрытые алюминием закладные детали должны пройти дополнительную обработку паром в соответствии с требованиями нормативных документов, утвержденных или согласованных с Госстроем СССР. 77

78 5.25. Закладные детали и соединительные элементы стыков ограждающих конструкций, подвергающихся увлажнению из атмосферы, производственной влагой или конденсатом, следует защищать металлическими (или комбинированными) покрытиями независимо от значения относительной влажности и степени агрессивности среды в помещении Закладные детали и соединительные элементы, не защищенные бетоном, подвергающиеся воздействию сильноагрессивных сред, по отношению к которым комбинированные покрытия с металлическим подслоем на основе цинка и алюминия не являются стойкими, рекомендуется изготовлять из химически стойких сталей Во избежание повреждения защитного покрытия с тыльной стороны закладной детали при сварке в монтажных условиях толщину пластины рекомендуется принимать не менее 6 мм. Металлические покрытия, нанесенные на наружную сторону закладной детали, поврежденные в процессе монтажа конструкций при сварке, рекомендуется восстанавливать методом металлизации. Восстановление лакокрасочных покрытий закладных деталей следует производить в соответствии с требованиями, предъявляемыми к защите металлических конструкций лакокрасочными покрытиями Для обеспечения проектного положения закладной детали в изделии следует до бетонирования предусмотреть ее фиксацию путем крепления к элементам формы. В особых случаях (при расположении детали на открытой поверхности изделия, при бетонировании), когда ее крепление к бортам формы нецелесообразно, деталь допускается приваривать к арматуре. При необходимости сварка детали с арматурой может выполняться с помощью дополнительных стержней Одним из способов фиксации закладной детали является крепление ее к форме стальным шипом со срезной чекой из мягкой, например алюминиевой, проволоки диаметром 2 мм (рис. 22). На закладной детали должно быть предусмотрено прямоугольное отверстие размером мм с закругленными углами. Для фиксации закладных деталей применяют также крепление с помощью подпружиненного штока с головкой, выполненной со скосами переменной глубины (рис. 23). В этом 78

79 случае на закладной детали также предусматривают указанное выше отверстие. Фиксация закладной детали может быть выполнена с помощью нагеля из пластмассы или дерева мягких пород (рис. 24). Пластмассовый нагель выполняется круглым с двумя скошенными противоположными гранями. Допускается крепление детали стальным шипом с пластмассовым колпачком (рис. 25), если ослабление бетона под пластиной закладной детали не оказывает влияния на несущую способность последней. В пластине следует предусматривать отверстие размером мм (для пластмассового нагеля и стального шипа) или диаметром 10 мм (для деревянного нагеля). Для одиночного круглого анкера предусматривается ограничитель, препятствующий повороту закладной детали. Фиксацию закладной детали, выступающей из тела железобетонного изделия, рекомендуется осуществлять с помощью вставки, устанавливаемой вместе с закладной деталью в прорези вкладыша формы (рис. 26). Такая вставка позволяет при том же вкладыше крепить к форме сварные и штампованные закладные детали. Закладная деталь со вставкой фиксируется с помощью шпильки из проволоки диаметром 5 мм. После уплотнения бетонной смеси шпильку вынимают Кроме перечисленных способов (см. п настоящих Рекомендаций) можно применять и другие способы, например крепление с помощью инвентарных струбцин, магнитов, клеевых составов, съемных чек, всевозможных упругих уплотнителей, обеспечивающих проектное положение закладных деталей при бетонировании. Рис. 22. Фиксация закладной детали шипом с чекой 1 чека; 2 пластина закладной детали; 3 обшивка поддона; 4 шип с отверстием для чеки 79

80 Рис. 25. Фиксация закладной детали шипом с пластмассовым колпачком 1 колпачок; 2 шип; 3 пластина закладной детали; 4 обшивка поддона Рис. 23. Фиксация закладной детали с помощью подпружиненного штока 1 штампованная закладная деталь; 2 обшивка поддона; 3 подпружиненный шток 80

Читайте так же:

  • Договор инвестирования земля Договор инвестирования земля Автор: Рогов Сергей Как правило, отношения между заказчиком, инвестором и подрядчиком регулируются Инвестиционным договором и договором Генерального подряда. В связи с изменениями Постановления ВАС №54 от 11.07.2011г., инвестиционный договор не в полной мере […]
  • Материнский капитал закон об использовании до трех лет ЧТО НУЖНО ЗНАТЬ ОБ ИЗМЕНЕНИЯХ В ПЕНСИОННОЙ СИСТЕМЕ ознакомиться с инфографикой ознакомитьсяс инфографикойскачать брошюру (297 Кб) Материнский (семейный) капитал – это мера государственной поддержки российских семей, в которых с 2007 по 2021 год включительно родился (был усыновлен) […]
  • Растаможка товаров физическими лицами Таможенные консультации физическим лицам НАШ ОПРОС: Материалы по теме: ПМЖ и таможня Посылки, Почта России, Интернет заказы Животные и раст ения Валюта – ввоз и вывоз Вы купили или хотите купить антиквариат за рубежом? Не знаете, как ввезти оружие? Как правильно оформить ввоз […]
  • Адвокат по кредитам в коломне Отзывы: юристы и адвокаты г. Коломны. На этой странице клиенты оставляют свои комментарии о работе сотрудников нашей компании. Юристы Коломна отзывы о специалистах, работающих в нашем городе, разнообразны. Отзывы о наших юристах в г. Коломна не бывают отрицательными. Мы всегда работаем […]
  • Заявление о выдаче судебного п Образец заявления о выдаче судебного приказа Мировому судье судебного участка № 8 Ленинского судебного района г. НовосибирскаАдрес: 630096, г. Новосибирск, ул. Забалуева, д. 4, каб. 13 Заявитель: Садоводческое некоммерческое товарищество «Стрела»Адрес: 630555, Новосибирская область, […]